СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты часть 13

13. Особенности проектирования свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий

13.1. Особенности проектирования свайных фундаментов распространяются на следующие виды малоэтажных сельских зданий: дома усадебного типа, животноводческие и птицеводческие, склады сельскохозяйственных продуктов и сельскохозяйственной техники, навесы различного назначения и т.п. с расчетной нагрузкой в уровне цоколя стены зданий до 150 кН/м (15 тс/м), а на колонну — до 400 кН (40 тс).

13.2. При проектировании свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий следует применять преимущественно сваи-колонны, короткие пирамидальные сваи с предварительно напряженной арматурой без поперечного армирования, буровые сваи длиной до 3 м с уплотненным трамбованием забоем и набивные сваи, устраиваемые в пробивных скважинах, предусмотренных п. 2.4,б.

В фундаментах сельских зданий распорной конструкции следует применять сваи таврового и двутаврового сечений с консолями.

Примечания: 1. Применение свай-колонн для малоэтажных сельских зданий, возводимых в сейсмических районах, допускается при глубине погружения свай-колонн в грунт не менее 2 м.

2. Уплотнение забоя скважин при устройстве буровых свай длиной до 3 м должно осуществляться путем втрамбовывания в грунт слоя щебня толщиной не менее 10 см.

3. В проектах свайных фундаментов малоэтажных сельских зданий на просадочных грунтах с просадкой от их собственного веса до 15 см допускается не предусматривать полной прорезки сваями просадочной толщи, если надземные конструкции зданий проектируются с применением конструктивных мероприятий, обеспечивающих возможность их нормальной эксплуатации при определенных расчетом неравномерных осадках и просадках фундаментов.

13.3. При расчете несущей способности свай по формуле (8) расчетные сопротивления грунта R , кПа (тс/м2 ), под нижним концом забивных свай при глубине погружения от 2 до 3м следует принимать по табл. 20, а на боковой поверхности fi , кПа (тс/м2 ), — по табл. 21.

13.4. Расчетные сопротивления грунта R , кПа (тс/м2 ), под нижним концом набивных и буровых свай с уплотненным забоем при глубине погружения свай от 2 до 3м следует принимать по табл. 22; при этом для плотных песчаных грунтов табличные значения следует увеличить в 1,3 раза. Расчетные сопротивления fi , кПа (тс/м2 ), на боковой поверхности набивных и буровых свай допускается принимать по табл. 21 с дополнительным коэффициентом условий работы, равным 0,9.

Таблица 20

Глубина погружения сваи, м

Коэффициент пористости, е

 

 

 

Расчетные сопротивления грунтов под нижним концом забивных свай R , кПа (тс/м2 )
   

песчаных

пылевато-глинистых при показателе текучести IL , равном
   

крупных

средней крупности

мелких

пылеватых

 

0,0

 

0,2

 

0,4

 

0,6

 

0,8

 

1,0

2

£ 0,55

 

0,70

 

1,00

8300

(830) 6400

(640)

 

3900

(390)

3000

(300)

 

2500

(250)

1900

(190)

 

1500

(150)

1200

(120)

 

6500

(650)

5400

(540)

3200

(320)

3900

(390)

3200

(320)

1900

(190)

2000

(200)

1700

(170)

1000

(100)

1000

(100)

900

(90)

600

(60)

600

(60)

500

(50)

300

(30)

300

(30)

250

(25)

150

(50)

3

£ 0,55

 

0,70

 

1,00

8500

(850)

6600

(660)

 

4100

(410)

3200

(320)

 

2700

(270)

2100

(210)

 

1600

(160)

1300

(130)

 

6600

(660)

5500

(550)

3300

(330)

4000

(400)

3300

(330)

2000

(200)

2100

(210)

1800

(180)

1100

(110)

1100

(110)

1000

(100)

700

(70)

650

(65)

550

(55)

350

(35)

350

(35)

250

(25)

200

(20)

Примечание. Для промежуточных значений IL и е значения R определяются интерполяцией.

Таблица 21

Средняя глубина

Коэффициент

 

Расчетные сопротивления грунта на боковой поверхности забивных свай, в том числе таврового и двутаврового сечений, fi , кПа (тс/м2 )

расположения

пористости грунта

 

песчаного

 

пылевато-глинистого при показателе текучести IL , равном

слоя грунта hi , m

в слое е

круп ного и сред ней круп ности

 

 

мел кого

 

 

пыле вато го

 

 

 

0, 0

 

 

 

0,2

 

 

 

0,4

 

 

 

0,6

 

 

 

0,8

 

 

 

1,0

1

£ 0,55

 

0,7

 

1,00

80

(8,0)

60

(6,0)

 

55

(5,5)

40

(4,0)

 

45

(4,5)

30

(3,0)

 

46

(4,6)

45

(4,5)

 

39

(3,9)

37

(3,7)

32

(3,2)

32

(3,2)

30

(3,0)

23

(2,3)

25

(2,5)

23

(2,3)

15

(1,5)

18

(1,8)

16

(1,6)

10

(1,0)

11

(1,1)

9

(0,9)

6

(0,6)

2-3

£ 0,55

 

0,7

 

1,0

85

(8,5)

65

(6,5)

 

60

(6,0)

45

(4,5)

 

50

(5,0)

35

(3,5)

 

68

(6,8)

65

(6,5)

60

(6,0)

53

(5,3)

50

(5,0)

45

(4,5)

40

(4,0)

37

(3,7)

32

(3,2)

29

(2,9)

26

(2,6)

21

(2,1)

20

(2,0)

18

(1,8)

13

(1,3)

13

(1,3)

11

(1,1)

7

(0,7)

Примечание. Для промежуточных значений hi , е и IL значения fi определяются интерполяцией

Таблица 22

 

 

 

 

Грунты

 

 

 

 

Коэффициент пористости е

Расчетные сопротивления под нижним концом набивных и буровых свай R , кПа (тс/м2 ), при глубине их погружения 2-3 м и расчетные сопротивления под консолями свай-колонн R соп , кПа (тс/м2 )
   

песчаных грунтов
   

крупных

средней крупности

мелких

пылеватых
   

пылевато-глинистых грунтов при показателе текучести IL , равном
   

0,0

0,2

0,4

0,6

Пески средней плотности

 

0,55-0,8

 

2000(200)

 

1500(150)

 

800(80)

 

500(50)

Супеси и суглинки

0,5

0,7

1,0

800(80)

650(65)

550(55)

650(65)

550(55)

450(45)

550(55)

450(45)

350(35)

450(45)

350(35)

250(25)

Глины

0,5

0,6

0,8

1400(140)

1100(110)

700(70)

1100(110)

900(90)

600(60)

900(90)

750(75)

500(50)

700(70)

600(60)

400(40)

13.5. Несущую способность сваи-колонны с погружаемыми в грунт железобетонными консолями, работающей на сжимающую нагрузку, следует определять как сумму сопротивлений грунта под нижним ее концом, под консолями и на боковой поверхности по формуле

https://2a05786f79.cbaul-cdnwnd.com/0da241668633133c542d513be73c7d08/200000152-e904eea031/formula42.gif(42)

где https://2a05786f79.cbaul-cdnwnd.com/0da241668633133c542d513be73c7d08/200000153-5e4ad5f445/formula42-1.gif — то же, что в формуле (8);

https://2a05786f79.cbaul-cdnwnd.com/0da241668633133c542d513be73c7d08/200000154-f0bb5f1b6f/formula42-2.gif — дополнительный коэффициент условий работы; https://2a05786f79.cbaul-cdnwnd.com/0da241668633133c542d513be73c7d08/200000154-f0bb5f1b6f/formula42-2.gif= 0,4 для песчаных грунтов и https://2a05786f79.cbaul-cdnwnd.com/0da241668633133c542d513be73c7d08/200000154-f0bb5f1b6f/formula42-2.gif= 0,8 для пылевато-глинистых грунтов;

https://2a05786f79.cbaul-cdnwnd.com/0da241668633133c542d513be73c7d08/200000155-276e12867f/formula42-3.gif — расчетное сопротивление грунта под консолями, кПа (тс/м2 ), при погружении их в грунт на глубину 0,5-1,0 м, принимаемое по табл. 22;

https://2a05786f79.cbaul-cdnwnd.com/0da241668633133c542d513be73c7d08/200000156-8a0668afda/formula42-4.gif — площадь проекции консолей на горизонтальную плоскость, м2 .

13.6. Несущую способность свай таврового и двутаврового сечений при действии вертикальной составляющей нагрузки следует определять по формуле (8), принимая в ней значения fi на боковой поверхности полки и стенки по табл. 21.

Примечание. При расчете несущей способности свай таврового и двутаврового сечений, используемых для зданий с каркасом из трехшарнирных рам, допускается учитывать влияние горизонтальной составляющей распора на расчетные сопротивления на боковой поверхности свай.

13.7. Для свайных фундаментов и свай-колонн одноэтажных сельских зданий необходимо производить проверку устойчивости фундаментов при действии сил морозного пучения грунтов.

13.8. Расчетные характеристики грунтов при определении несущей способности свай по пп.13.3-13.6 следует принимать для наиболее неблагоприятного случая их сезонного изменения в процессе строительства и эксплуатации здания.