СНиП 2.02.03-85 Свайные фундаменты часть 4 (продолжение)

4.3. Для забивных свай, опирающихся нижним концом на рыхлые песчаные грунты или на пылевато-глинистые грунты с показателем текучести I_L > 0,6, несущую способность следует определять по результатам статических испытаний свай.

4.4. Несущую способность пирамидальной, трапецеидальной и ромбовидной свай, прорезающих песчаные и пылевато-глинистые грунты, F_d кН (тс), с наклоном боковых граней i _р £ 0,025 следует определять по формуле

(9)

где g _c , R, A , F_d , h_i , f_i  — то же, что в формуле (8);

u_i  — наружный периметр i- го сечения сваи, м;

u_0,i  — сумма размеров сторон i -го поперечного сечения сваи, м, которые имеют наклон к оси сваи;

i_p  — наклон боковых граней сваи в долях единицы;

E_i  — модуль деформации i -го слоя грунта, окружающего боковую поверхность сваи, кПа (тс/м² ), определяемый по результатам компрессионных испытаний;

k_i  — коэффициент, зависящий от вида грунта и принимаемый по табл. 4;

z _r  — реологический коэффициент, принимаемый z _r = 0,8.

Примечания: 1. При ромбовидных сваях суммирование сопротивлений грунта на боковой поверхности участков с обратным наклоном в формуле (9) не производится.

2. Расчет пирамидальных свай с наклоном боковых граней i_p > 0,025 допускается производить в соответствии с требованиями рекомендуемого приложения 2 при наличии результатов прессиометрических испытаний, а при их отсутствии — по формуле (9), принимая значение i_p равным 0,025.

Таблица 4

4.5. Несущую способность F_du , кН (тс), висячей забивной сваи и сваи-оболочки, погружаемой без выемки грунта, работающих на выдергивающую нагрузку, следует определять по формуле

F_du = , (10)

где u, g _cf , h_i , f_i  — то же, что в формуле (8);

g _c , — коэффициент условий работы; для свай, погружаемых в грунт на глубину менее 4 м, g _c = 0,6, на глубину 4 м и более, g _c = 0,8  — для всех зданий и сооружений кроме опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент принимается по указаниям разд. 12.

Примечание. В фундаментах опор мостов не допускается работа свай на выдергивание при действии одних постоянных нагрузок.

Висячие набивные и буровые сваи и сваи-оболочки, заполняемые бетоном

4.6. Несущую способность F_d кН (тс), набивной и буровой свай с уширением и без уширения, а также сваи-оболочки, погружаемой с выемкой грунта и заполняемой бетоном, работающих на сжимающую нагрузку, следует определять по формуле

(11)

где g _c  — коэффициент условий работы сваи; в случае опирания ее на пылевато-глинистые грунты со степенью влажности S_p < 0,9 и на лессовые грунты g _c = 0,8, в остальных случаях g _c = 1;

g _cR   коэффициент условий работы грунта под нижним концом сваи; g _cR = 1 во всех случаях, за исключением свай с камуфлетными уширениями, для которых этот коэффициент следует принимать g _cR = 1,3, и свай с уширением, бетонируемым подводным способом, для которых g _cR = 0,9, а также опор воздушных линий электропередачи, для которых коэффициент принимается по указаниям разд. 12;

R   расчетное сопротивление грунта под нижним концом сваи, кПа (тс/м² ), принимаемое по указаниям п. 4.7, а для набивной, изготовляемой по технологии, указанной в п. 2.4, а, б, — по табл. 1;

A  — площадь опирания на грунт сваи, м² , принимаемая равной: для набивных и буровых свай без уширения — площади поперечного сечения сваи; для набивных и буровых свай с уширением — площади поперечного сечения уширения в месте наибольшего его диаметра; для свай-оболочек, заполняемых бетоном, — площади поперечного сечения оболочки брутто;

u  — периметр поперечного сечения ствола сваи, м;

g _cf  — коэффициент условий работы грунта на боковой поверхности сваи, зависящий от способа образования скважины и условий бетонирования и принимаемый по табл. 5;

f_i  — расчетное сопротивление i - гo слоя грунта на боковой поверхности ствола сваи, кПа (тс/м² ), принимаемое по табл. 2;

h_i  — то же, что в формуле (8).

Примечание. Сопротивление песчаных грунтов на боковой поверхности сваи с уширением следует учитывать на участке от уровня планировки до уровня пересечения ствола сваи с поверхностью воображаемого конуса, имеющего в качестве образующей линию, касающуюся поверхности уширения под углом j _I /2 к оси сваи, где j  — осредненное (по слоям) расчетное значение угла внутреннего трения грунта, залегающего в пределах указанного конуса, определяемое в соответствии с требованиями п.3.5. Сопротивление пылевато-глинистых грунтов допускается учитывать по всей длине ствола.

4.7. Расчетное сопротивление R , кПа (тс/м² ), грунта под нижним концом сваи следует принимать:

а) для крупнообломочных грунтов с песчаным заполнителем и песчаных грунтов в основании набивной и буровой свай с уширением и без уширения, сваи-оболочки, погружаемой с полным удалением грунтового ядра, — по формуле (12), а сваи-оболочки, погружаемой с сохранением грунтового ядра из указанных грунтов на высоту 0,5 м и более, — по формуле (13):

R = 0,75 a ₄ ( a ₁ g¢ _I d + a ₂ a ₃ g _I h) ; (12)

R = a ₄ ( a ₁ g¢ _I d + a ₂ a ₃ g _I h) ; (13)

где a ₁ , a ₂ a ₃ , a ₄ — безразмерные коэффициенты, принимаемые по табл. 6 в зависимости от расчетного значения угла внутреннего трения грунта основания, определенного в соответствии с указаниями п. 3.5;

g¢ _I  — расчетное значение удельного веса грунта, кН/м³ (тс/м³ ), в основании сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);

g _I  — осредненное (по слоям) расчетное значение удельного веса грунтов, кН/м³ (тс/м³ ), расположенных выше нижнего конца сваи (при водонасыщенных грунтах с учетом взвешивающего действия воды);

d  — диаметр, м, набивной и буровой свай, диаметр уширения (для сваи с уширением), сваи-оболочки или диаметр скважины для сваи-столба, омоноличенного в грунте цементно-песчаным раствором;

h  — глубина заложения, м, нижнего конца сваи или ее уширения, отсчитываемая от природного рельефа или уровня планировки (при планировке срезкой), для опор мостов — от дна водоема после его общего размыва при расчетном паводке;

б) для пылевато-глинистых грунтов в основании — по табл. 7.

Примечание. Указания п. 4.7 относятся к случаям, когда обеспечивается заглубление свай в грунт, принятый за основание их нижних концов, не менее чем на диаметр сваи (или уширения для сваи с уширением), но не менее чем на 2 м.

Таблица 5

Таблица 6

Таблица 7

4.8. Расчетное сопротивление R , кПа (тс/м² ), грунта под нижним концом сваи-оболочки, погружаемой без удаления грунта или с сохранением грунтового ядра высотой не менее трех диаметров оболочки на последнем этапе ее погружения и не заполняемой бетоном (при условии, что грунтовое ядро образовано из грунта, имеющего те же характеристики, что и грунт, принятый за основание конца сваи-оболочки), следует принимать по табл. 1 с коэффициентом условий работы, учитывающим способ погружения свай-оболочек в соответствии с поз. 4 табл. 3, причем расчетное сопротивление в указанном случае относится к площади поперечного сечения сваи-оболочки нетто.

4.9. Несущую способность F_du , кН (тc ), набивной и буровой свай и сваи-оболочки, работающих на выдергивающие нагрузки, следует определять по формуле

(14)

где g _c , — то же, что в формуле (10);

u, g _cf , f_i , h_i  — то же, что в формуле (11).